今天给各位分享塔吊基础设计计算书的知识，其中也会对塔吊基础设计计算书电子版进行解释，如果能碰巧解决你现在面临的问题，别忘了关注本站，现在开始吧！，本文目录一览：，1、，塔吊基础偏心距怎么计算，2、，塔吊基础预埋件的保护措施都需要做哪些工作？，3、，QTZ40型塔吊混凝土基础设计计算实例，4、，塔吊需要做什么资料？
今天给各位分享塔吊基础设计计算书的知识，其中也会对塔吊基础设计计算书电子版进行解释，如果能碰巧解决你现在面临的问题，别忘了关注本站，现在开始吧！
本文目录一览：
- 1、塔吊基础偏心距怎么计算
- 2、塔吊基础预埋件的保护措施都需要做哪些工作？
- 3、QTZ40型塔吊混凝土基础设计计算实例
- 4、塔吊需要做什么资料？是不是有什么专项的施工方案？
- 5、塔吊基础计算书荷载是要按照独立高度计算吗
塔吊基础偏心距怎么计算
一. 参数信息
QTZ-315塔吊天然基础塔吊基础设计计算书的计算书
塔吊型号:QTZ315， 自重(包括压重)F1=250.00kN， 最大起重荷载F2=30.00kN，
塔吊倾覆力距M=315.40kN.m， 塔吊起重高度H=28.00m， 塔身宽度B=1.40m，
混凝土强度等级:C35， 基础埋深D=1.30m， 基础最小厚度h=1.30m，
基础最小宽度Bc=5.00m， 二. 基础最小尺寸计算基础塔吊基础设计计算书的最小厚度取:H=1.30m
基础的最小宽度取:Bc=5.00m三. 塔吊基础承载力计算 依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。
计算简图:
当不考虑附着时的基础设计值计算公式：
当考虑附着时的基础设计值计算公式：
当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式：
式中 F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载，F=1.2×280=336.00kN；
G──基础自重与基础上面的土的自重，G=1.2×(25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D) =1275.00kN；
Bc──基础底面的宽度，取Bc=5.00m；
W──基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=20.83m3；
M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.4×315.40=441.56kN.m；
a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：
a=5.00/2-441.56/(336.00+1275.00)=2.23m。
经过计算得到:
无附着的最大压力设计值 Pmax=(336.00+1275.00)/5.002+441.56/20.83=85.63kPa
无附着的最小压力设计值 Pmin=(336.00+1275.00)/5.002-441.56/20.83=43.25kPa
有附着的压力设计值 P=(336.00+1275.00)/5.002=64.44kPa
偏心距较大时压力设计值 Pkmax=2×(336.00+1275.00)/(3×5.00×2.23)=96.50kPa四. 地基基础承载力验算 地基基础承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第5.2.3条。
计算公式如下:
其中 fa──修正后的地基承载力特征值(kN/m2)；
fak──地基承载力特征值，取85.00kN/m2；
b──基础宽度地基承载力修正系数，取0.30；
d──基础埋深地基承载力修正系数，取1.60；
──基础底面以下土的重度，取19.00kN/m3；
γm──基础底面以上土的重度，取19.00kN/m3；
b──基础底面宽度，取5.00m；
d──基础埋深度，取0.50m。
解得地基承载力设计值 fa=96.40kPa
实际计算取的地基承载力设计值为:fa=96.40kPa
地基承载力特征值fa大于最大压力设计值Pmax=85.63kPa，满足要求塔吊基础设计计算书！
地基承载力特征值1.2×fa大于偏心距较大时的压力设计值Pkmax=96.5kPa，满足要求！五. 受冲切承载力验算
依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第8.2.7条。
验算公式如下:
式中 hp──受冲切承载力截面高度影响系数，取 hp=0.96；
ft──混凝土轴心抗拉强度设计值，取 ft=1.57kPa；
am──冲切破坏锥体最不利一侧计算长度:
am=[1.40+(1.40 +2×1.30)]/2=2.70m；
h0──承台的有效高度，取 h0=1.25m；
Pj──最大压力设计值，取 Pj=96.50kPa；
Fl──实际冲切承载力：
Fl=96.50×(5.00+4.00)×0.50/2=217.12kN。
允许冲切力：
0.7×0.96×1.57×2700×1250=3560760.00N=3560.76kN
实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！
六. 承台配筋计算
依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第8.2.7条。
1.抗弯计算，计算公式如下:
式中 a1──截面I-I至基底边缘的距离，取 a1=1.80m；
P──截面I-I处的基底反力:
P=96.50×(3×1.40-1.80)/(3×1.40)=55.14kPa；
a“──截面I-I在基底的投影长度，取 a“=1.40m。
经过计算得 M=1.802×[(2×5.00+1.40)×(96.50+55.14-2×1275.00/5.002)+(96.50-55.14)×5.00]/12
=208.63kN.m。
2.配筋面积计算，公式如下:
依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第7.2条。
式中 1──系数，当混凝土强度不超过C50时， 1取为1.0，当混凝土强度等级为C80时，
1取为0.94，期间按线性内插法确定；
fc──混凝土抗压强度设计值；
h0──承台的计算高度。
经过计算得 s=208.63×106/(1.00×16.70×5.00×103×12502)=0.002
=1-(1-2×0.002)0.5=0.002
s=1-0.002/2=0.999
As=208.63×106/(0.999×1250×210.00)=795.43mm2。
由于最小配筋率为0.15%，所以最小配筋面积为:9750mm2。
故取 As=9750mm2。
塔吊基础预埋件的保护措施都需要做哪些工作？
塔吊设在地下室的基础或利用房屋地下室基础设预埋件，在安装方案里就已经计算及防水措施并实施完毕，拆卸时只需去除外露底板基层部分，清洁、防锈，捣制底板面层。而地下室顶板及以上楼板的留洞，安装方案里也有预留钢筋或后植筋及补浇砼及防渗漏的安排。除非事先的方案缺漏，现在留下了缺陷，具体什么问题网友不知，不便乱开“处方”。
也可以看看下面的施工方案，希望对你有帮助。
塔吊基础施工方案工程名称：岭头村迁建工程—新村建设工程（一期）工程地点：广州市萝岗区永顺大道西的北面 施工单位：广州市房屋开发建设有限公司 编制单位：广州市房屋开发建设有限公司 编制人： 编制日期： 2010年 月 日 审核人： 审核日期： 2010年 月 日 审批负责人： 审批日期： 2010年 月 日 目 录一、编制依据 1二、基本概况 1三、塔吊基础定位 3四、塔吊基础设计 4五、塔吊基础施工做法 5六、塔吊穿过地下室顶板处理措施 6七、塔吊基础验算书： 7八、附图 10一、编制依据1、本工程地质勘察报告2、本工程施工图纸3、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）4、《建筑地基基础工程施工质量验收规范》（GB50202-2002）5、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)6、《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程》(JGJ196-2010)7、QTZ6015塔式起重机使用说明书8、钢筋混凝土结构设计用表（中国建筑工业出版社）9、《建设工程基坑、高支模、塔式起重机施工专项安全培训讲义》10、PKPM安全计算软件二、基本概况2．1、工程概况本工程位于广州市萝岗区永顺大道北面，现场交通条件较方便，6栋住宅楼，分别编为（1～6栋），其中六栋为16层，建筑高度为51.20m，一至五栋为18层，建筑高度为57.20m。幼儿园为3层，建筑高度为9.90m。地下室层高为-5.85m，各栋所有首层层高均为4.8m,标准层高均为3m。幼儿园首层高为-0.20m，标准层高均为3.3m。,钢筋砼剪力墙结构，总建筑面积约为118435.6m2（其中地上面积108355.6 m2，地下面积10080 m2）。本工程安装四台QTZ6015塔吊，分别为1#、2#、3#、4#。本方案为3#塔吊基础施工方案，设置在四栋地下室穿过地下室顶板作用于垂直运输，3#塔式起重机最大安装高度为72m，安装位中心距4-N轴6.00m，D-15轴3.20m，（具体位置详看后附图)，塔吊承台的基础采用地下室天然地基础形式，塔吊基础承台开挖与地下室基坑同时开挖，开挖放坡1：1.2，塔吊基坑底标高为-7.850m。塔吊首次安装高度为19米。2．2、场区地形地貌场地位于广州市萝岗区岭头村永顺大道西路的北侧，场地北侧为丘陵，东侧为残丘。周围地势较宽广。场地原地貌单元属丘陵前缘冲积和坡积地带，现场局部稍有起伏。2．3、岩土分层描述根据广东市科城建筑设计有限公司、广东省工程勘察院2008年9月《岩土工程详细勘察报告》，钻孔揭露所取得的地质资料，经综合整理，可将场地内岩石土层自上而下划分为人工填土(Qml)、耕植土层(QPb)、第四系冲积土层(Qai)、坡积土(Qdl)、风化残积土(Qel)及燕山期(r)基岩六大类。：与本工程相关的地层条件综合如下：地层序号 土层名称 顶面高程（m） 顶面埋深（m） 特性描述 平均层厚（m）QPb，层号2 耕植土地 37.82~39.82 0~3.60 松散，欠压实，土质均一性差。 1.11Qai,层号3(3-1) 松散状中粗砂 32.47~40.88 0.50~7.00 饱水，松散状，分选性差，局部夹粉细砂和砾砂薄层，成份为石英，局部夹粘性土薄层。 3.06Qai,层号3(3-2) 淤泥质土 32.76~40.66 0.50~7.00 呈灰黑或深灰色，饱和，流~软塑状，局部含砂粒，局部间中粗砂或粘性土薄层。 1.98Qai,层号3(3-3) 中粗砂 31.17~36.32 2.00~10.00 呈灰黄、深灰、灰、灰白等色，饱水，稍密状，分选性差，局部夹粉细砂和砾砂薄层。 4.15Qai,层号3(3-4) 粉质粘土 31.81~40.24 4.10~13.80 呈灰、灰黄、褐黄、褐红等色，可塑状，局部砂粒，粘性一般，局部间中粗砂或粘土薄层。 2.56Qai,层号3(3-5) 中粗砂 27.90~35.74 4.10~13.80 呈灰黄、深灰、灰、灰白等色，饱水，中密状，分选性差，局部夹粉细砂和砾砂薄层，成份为石英，局部底部含1~8cm的硅质卵石，局部含粘性土或夹粘性薄层。 3.61Qdl，层号4 粉质粘土 31.49~40.60 1.00~9.50 呈红黄、褐红、灰黄等色，可塑状，含石英砂粒，粘性一般。 6.25Qel，层号5 花岗岩风化 27.17~37.64 3.80~14.10 呈褐黄、灰绿、褐灰、灰白等色，硬塑状，遇水易软化崩解。 4.70 2.4、水文情况 场地大部分孔段第四系孔隙含水砂层发育，含水量较丰富;粘性土层透水性差，属微弱透水层，含水贫乏;基岩在钻探过程中未发现漏水现象，说明基岩裂隙连通性差，含脉状裂隙水贫乏;故场地地下水主要为砂层孔隙水，含水量较丰富。地下水的补给主要来源于大气降水及砂层的侧向迳流补给。地下水位变幅随季节性变化而变化，雨季水位升高，旱季水位下降。在钻探期间测得钻孔内水位埋深为0.2～5.8m，地下水类型属微承压水。地下水对混凝土和钢筋混凝土中的钢筋无腐蚀性，对钢结构具弱腐蚀性。2．5、塔吊情况塔吊选用QTZ6015塔吊（固定附着式），最大幅度60m，最大设计自由高度44m，附着后起升高度可达176m。本工程安装高度约72m。三、塔吊基础定位 1、塔吊中心位于4-N轴距6.000m，距4-51轴3,600m（详见附图）2、 塔吊预埋地脚螺栓定位尺寸（详见附图：）四、塔吊基础设计3#塔吊基础承台底面以下岩土力学资料（参考地质资料ZK26孔柱状图）序号 土层名称 厚度（m） 地基承载力特征值(kPa) 土侧阻力标准值(kPa) 土端阻力标准值(kPa)1 砂质粘土 3.5 250 45 2 全风化花岗岩 3.80 400 80 3 强风化花岗岩 2．90 700 120 45003#塔吊基础持力在砂质粘土层; ±0.000相当于绝对标高41.40开挖深度 -7.400m（34.00）（若见与地质资料不符，则直至挖到符合土质要求为止，,再进行换填夯实至-7.400m）说明：塔吊承台持力层在砂质粘土(层号5)；在开挖时，土层与地质报告不符，（如有软土和淤泥）必须挖到符合要求为止。施工有关说明：1、承台砼等级为C35（抗渗等级≥0.8MPa），其施工应严格按规范要求执行；塔吊基础尺寸宽6000*6000，高1500；钢筋采用2级钢16。2、塔吊底座与塔吊的安装应按塔吊出厂说明书要求执行，控制好预埋螺栓的位置及锚固深度；3、所有钢构件的焊接均为接触边长度内满焊，焊缝厚度≥6mm。4、塔式起重机预埋件截面尺寸及预埋位置、标高均按塔吊使用说明书要求施工，安装单位派技术人员到场做技术指导。5、基础浇筑混凝土时应分层浇筑，每层不大于500㎜，使用插入式震动振捣密实，浇筑要连续进行。塔吊基础施工完成塔吊安装后做180厚砖墙进行围护。6、混凝土浇筑后要浇水养护，养护期不少于14天。严格按工程桩的验收手续进行验收，做好混凝土试块28天抗压试验。7、混凝土强度达到85％后方可安装塔吊。8、加强安全管理，做好现场安全标志。作业时按规定划定安全警戒区域.9、基础平面平整度允许偏差1/100010、在空载条件下，塔吊和基础平面的垂直度允许偏差为4/1000，明高锚固点以下垂直度允许偏差为2/1000。11、地脚螺栓进场后要按照说明书检查，保证符合要求，埋置深度≥1000mm。12、基础防雷接地参照建筑防雷设计要求施工。13、地脚螺栓与防雷地极接通，接地电阻≤4Ω。14、塔吊安装、拆卸方案另编。15、防水层均沿承台周边铺设，做法参照地下室防水大样。五、塔吊基础施工做法 塔吊基础基坑开挖——浇垫层及砌砖胎模——砖胎模表面1：3水泥沙浆抹抹灰——做防水——绑扎钢筋笼——预埋地脚螺栓——浇筑基础混凝土——混凝土养护。 1、塔吊基础基坑开挖与地下室基坑同时开挖，开挖放坡1：1，3#塔吊承台基础坑底标高为-7.40m，顶面标高-5.850m。在开挖前现场施工员按照塔吊定位图放出灰线，由挖机同步开挖，机械开挖完成后人工整平。 2、垫层厚度100mm，混凝土等级C15，原浆收光，采用240厚灰砂砖M5水泥砂浆砌筑基础侧模，内侧表面采用15mm厚1：3水泥沙浆抹灰压光。塔吊基础与地下室底板连接整体。3、塔吊基础内采用同地下室底板防水材料做防水，并对阴阳角位置进行加强处理，与地下室底板防水连接成系统，以确保塔吊拆除后不再对基础位置的防水进行处理。底面采用20mm厚1：3水泥沙浆抹灰做防水保护层。 4、塔吊基础钢筋笼绑扎： 塔吊基础上部水平钢筋同地下室底板配筋:上部配双层双向 Ф20@200,下部配双向 Ф16@160,竖向拉筋为Ф14@300，（本方案先浇筑塔吊基础混凝土，提前安装塔吊投入使用），在绑扎塔吊承台钢筋时与地下室底板搭接处钢筋上下错开预留，待绑扎地下室底板钢筋时与塔吊基础连接成整体。塔吊承台四周与地下室底板连接处设置止水钢板。（详见附图）5、混凝土浇筑： 塔吊承台基础混凝土等级为C35防水混凝土，抗渗等级0.8MPa。塔吊基础承台顶面表面原浆收光，平整度偏差±10mm。浇筑前注意用塑料袋套住螺栓丝杆，浇筑捣鼓时注意不得碰触地脚螺栓。混凝土浇筑时取样留取试块送检，混凝土强度达到80%进行塔吊安装，同时试验报告作为安全资料存档备查。6、混凝土浇筑后注意养护，养护时间不少于14天。 7、塔吊基础尺寸允许偏差表。 塔吊基础尺寸允许偏差和检验方法项目 允许偏差（mm） 检验方法标高 ±20 水准仪、拉线、钢尺检查平面外形尺寸 ±20 钢尺表面平整度 10、L／1000 水准仪洞穴尺寸 ±20 水准仪预埋件标高 ±20 水准仪预埋件中心距 ±2 钢尺六、塔吊穿过地下室顶板处理措施 1、地下室顶板预留洞尺寸2.750×2.750m，居中留设，断开L3（8）300×800框架梁。待塔吊拆除后用C40混凝土连接封堵。 2、顶板配筋：由原双层双向 12@200改为双层双向 14@200(已经设计同意)。 3、为保证施工中的安全，在塔吊拆除前，顶板主筋不得割断，塔吊拆除时用氧气割断后再用帮条焊连接。板筋必须按50%错开接头，接头间的间距不小于40d。 4、塔吊使用过程中，洞口四周2.5m范围内顶板模板及支撑不拆，并在模板施工过程中，门式架支撑体系与其断开，便于拆除时预留。 5、预留洞口混凝土浇灌时，洞口四周严格按施工缝处理并设置止水钢板，顶板防水时，洞口位置增加一道防水层。 （塔吊穿过地下室顶板预留洞详见附图）七、塔吊基础验算书： 塔吊天然基础的计算书一. 参数信息 塔吊型号: QTZ60 自重(包括压重):F1=573.00kN 最大起重荷载: F2=60.00kN 塔吊倾覆力距: M=1726.00kN.m 塔吊起重高度: H=72.00m 塔身宽度: B=1.80m 混凝土强度等级:C35 钢筋级别: Ⅱ级 地基承载力特征值: 250.00kPa 基础最小宽度: Bc=6.00m 基础最小厚度: h=1.50m 基础埋深: D=0.00m 预埋件埋深: h=0.00m 二. 基础最小尺寸计算 基础的最小厚度取:H=1.45m 基础的最小宽度取:Bc=6.00m三. 塔吊基础承载力计算 计算简图:1、 整体抗倾覆稳定性计算： e=(MK+FVKh)/(FK+GK)=(1726+71*1.45)/(573+6*6*1.45*25) =0.974b/4=1.5，满足要求！式中：MK——相应于荷载效应标准组合时，作用于矩形基础顶面短边方向的力矩值（kN*m）FVK——相应于荷载效应标准组合时，作用于矩形基础顶面短边方向的水平荷载值（kN）h——基础的高度（m）FK——塔机作用于基础顶面的竖向荷载标准值（kN）GK——基础及其上土的自重标准值（kN）b ——矩形基础底面的短边长度（m）2、 地基承载力计算PK=( FK+GK)/ bl=(573+6*6*1.45*25)/(6*6)=52.17 kPa fa式中：PK——相应于荷载效应标准组合时，基础底面处的平均压力值（kPa）；l——矩形基础底面的长边长度（m）；fa——修正后的地基承载力特征值（kPa）。本工程偏心距e=0.974＜b/6Pkmax=( FK+GK)/ bl + (MK+FVKh)/W =52.17+1828.95/36=102.971.2fa,满足要求！式中：Pkmax——相应于荷载效应标准组合时，基础底面边缘的最大压力值（kPa）；W——基础底面的抵抗矩（m3）；3. 地基基础承载力验算 修正后的地基承载力特征值为:fa=250.00kPa 由于 fa≥Pk=64.6kPa 所以满足要求！ 偏心荷载作用：由于1.2×fa≥Pkmax=102.97 kPa 所以满足要求！4. 受冲切承载力验算 验算公式如下: 式中 hp──受冲切承载力截面高度影响系数，取 hp=0.95； ft──混凝土轴心抗拉强度设计值，取 ft=1.57kPa； am──冲切破坏锥体最不利一侧计算长度: am=[1.80+(1.80 +2×1.45)]/2=3.25m； h0──承台的有效高度，取 h0=1.45m； Pj──最大压力设计值，取 Pj=147.39kPa； Fl──实际冲切承载力： Fl=147.39×(6.00×0.70+7.42)=1712.70kN。 允许冲切力： 0.7×0.95×1.57×3250×1450=4750427.00N=4750.43kN 实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！5. 承台配筋计算 1.抗弯计算，计算公式如下: 式中 a1──截面I-I至基底边缘的距离，取 a1=2.10m； P──截面I-I处的基底反力: P=147.39×(3×1.75-2.10)/(3×1.75)=88.54kPa； a'──截面I-I在基底的投影长度,取 a'=1.80m。 经过计算得: M=2.102×[(2×6.00+1.80)×(147.39+88.54-2×1305.00/6.002)+(147.39-88.54)×6.00]/12 =958.62kN.m。 2.配筋面积计算,公式如下: 依据《混凝土结构设计规范》GB 50010-2002式中 1──系数，当混凝土强度不超过C50时， 1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc──混凝土抗压强度设计值； h0──承台的计算高度。 经过计算得 s=958.62×106/(1.00×16.70×6.00×103×14002)=0.0046 =1-(1-2×0.0046)0.5=0.005 s=1-0.005/2=0.998 As=958.62×106/(0.998×1450×300.00)=2208 mm2。 由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:13500mm2。故取 As=13500mm2。采用HRB335，fy=300.00N/mm2取6020As1=60×314=18840mm2As=13500mm2(满足要求)，即双层双向20@200满足要求！八、附图1、基坑支护平面与塔吊定位图2、塔吊基础剖面图3、塔吊基础地质参考剖面图4、塔吊基础定位与穿板预留洞平面图
QTZ40型塔吊混凝土基础设计计算实例
十字梁式桩基础计算书
十字梁式桩基础计算书
一、塔机属性
塔机型号 TC7052(QTZ400)
塔机独立状态的最大起吊高度H0(m) 20
塔机独立状态的计算高度H(m) 25
塔身桁架结构 型钢
塔身桁架结构宽度B(m) 1.8
二、塔机荷载
塔机竖向荷载简图
1、塔机自身荷载标准值
塔身自重G0(kN) 251
起重臂自重G1(kN) 37.4
起重臂重心至塔身中心距离RG1(m) 22
小车和吊钩自重G2(kN) 3.8
最大起重荷载Qmax(kN) 60
最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m) 11.5
最小起重荷载Qmin(kN) 10
最大吊物幅度RQmin(m) 50
最大起重力矩M2(kN•m) Max[60×11.5，10×50]＝690
平衡臂自重G3(kN) 19.8
平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m) 6.3
平衡块自重G4(kN) 89.4
平衡块重心至塔身中心距离RG4(m) 11.8
2、风荷载标准值ωk(kN/m2)
工程所在地 江苏 盐城
基本风压ω0(kN/m2) 工作状态 0.2
非工作状态 0.45
塔帽形状和变幅方式 锥形塔帽，小车变幅
地面粗糙度 C类(有密集建筑群的城市市区)
风振系数βz 工作状态 1.82
非工作状态 1.82
风压等效高度变化系数μz 0.8
风荷载体型系数μs 工作状态 1.95
非工作状态 1.95
风向系数α 1.2
塔身前后片桁架的平均充实率α0 0.35
风荷载标准值ωk(kN/m2) 工作状态 0.8×1.2×1.82×1.95×0.8×0.2＝0.54
非工作状态 0.8×1.2×1.82×1.95×0.8×0.45＝1.22
3、塔机传递至基础荷载标准值
工作状态
塔机自重标准值Fk1(kN) 251+37.4+3.8+19.8+89.4＝401.4
起重荷载标准值Fqk(kN) 60
竖向荷载标准值Fk(kN) 401.4+60＝461.4
水平荷载标准值Fvk(kN) 0.54×0.35×1.8×25＝8.51
倾覆力矩标准值Mk(kN•m) 37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8+0.9×(690+0.5×8.51×25)＝403.58
非工作状态
竖向荷载标准值Fk'(kN) Fk1＝401.4
水平荷载标准值Fvk'(kN) 1.22×0.35×1.8×25＝19.22
倾覆力矩标准值Mk'(kN•m) 37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8+0.5×19.22×25＝-116.61
4、塔机传递至基础荷载设计值
工作状态
塔机自重设计值F1(kN) 1.2Fk1＝1.2×401.4＝481.68
起重荷载设计值FQ(kN) 1.4FQk＝1.4×60＝84
竖向荷载设计值F(kN) 481.68+84＝565.68
水平荷载设计值Fv(kN) 1.4Fvk＝1.4×8.51＝11.91
倾覆力矩设计值M(kN•m) 1.2×(37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.9×(690+0.5×8.51×25)＝627.64
非工作状态
竖向荷载设计值F'(kN) 1.2Fk'＝1.2×401.4＝481.68
水平荷载设计值Fv'(kN) 1.4Fvk'＝1.4×19.22＝26.91
倾覆力矩设计值M'(kN•m) 1.2×(37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.5×19.22×25＝-91.88
三、桩顶作用效应计算
承台布置
桩数n 4 承台高度h(m) 1.3
承台梁宽l(m) 1 承台梁长b(m) 7
桩心距ab(m) 5.5 桩直径d(m) 0.5
加腋部分宽度a(m) 0.6
承台参数
承台混凝土强度等级 C35 承台混凝土自重γC(kN/m3) 25
承台上部覆土厚度h'(m) 0 承台上部覆土的重度γ'(kN/m3) 19
承台混凝土保护层厚度δ(mm) 50
承台底面积：A=2bl-l2+2a2=2×7.00×1.00-1.002+2×0.602=13.72m2
承台及其上土的自重荷载标准值：
Gk=A(hγC+h'γ')=13.72×(1.30×25.00+0.00×19.00)=445.9kN
承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×445.9=535.08kN
1、荷载效应标准组合
轴心竖向力作用下：
Qk=(Fk+Gk)/n=(461.40+445.9)/4=226.82kN
荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：
Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/ab
=(461.40+445.9)/4+(403.58+19.22×1.30)/5.50=304.75kN
Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/ab
=(461.40+445.9)/4-(403.58+19.22×1.30)/5.50=148.9kN
2、荷载效应基本组合
荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：
Qmax=(F+G)/n+(M+FVh)/ab
=(565.68+535.08)/4+(627.64+11.91×1.30)/5.50=392.12kN
Qmin=(F+G)/n-(M+FVh)/ab
=(565.68+535.08)/4-(627.64+11.91×1.30)/5.50=158.26kN
四、桩承载力验算
桩参数
桩混凝土强度等级 C60 桩基成桩工艺系数ψC 0.85
桩混凝土自重γz(kN/m3) 25 桩混凝土保护层厚度б(mm) 35
桩入土深度lt(m) 15
桩配筋
自定义桩身承载力设计值 是 桩身承载力设计值 3200
地基属性
是否考虑承台效应 是 承台效应系数ηc 0.1
土名称 土层厚度li(m) 侧阻力特征值qsia(kPa) 端阻力特征值qpa(kPa) 抗拔系数 承载力特征值fak(kPa)
粉土夹粘土 2 5 100 0.8 100
粉土 3 24 340 0.8 150
粉土 4.5 18 200 0.8 180
粉砂 5 54 200 0.8 200
粉土夹砂土 5 24 180 0.8 200
1、桩基竖向抗压承载力计算
桩身周长：u=πd=3.14×0.5=1.57m
桩端面积：Ap=πd2/4=3.14×0.52/4=0.2m2
承载力计算深度：min(b/2,5)=min(7/2,5)=3.5m
fak=(2×100+1.5×150)/3.5=425/3.5=121.43kPa
承台底净面积：Ac=(A-nAp)/n=(13.72-4×0.2)/4=3.23m2
复合桩基竖向承载力特征值：
Ra=uΣqsia•li+qpa•Ap+ηcfakAc=1.57×(0.5×5+3×24+4.5×18+5×54+2×24)+180×0.2+0.1×121.43×3.23=818.38kN
Qk=226.82kN≤Ra=818.38kN
Qkmax=304.75kN≤1.2Ra=1.2×818.38=982.06kN
满足要求！
2、桩基竖向抗拔承载力计算
Qkmin=148.9kN≥0
不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！
3、桩身承载力计算
纵向预应力钢筋截面面积：Aps=nπd2/4=11×3.14×10.72/4=989mm2
(1)、轴心受压桩桩身承载力
荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=392.12kN
桩身结构竖向承载力设计值：R=3200kN
满足要求！
(2)、轴心受拔桩桩身承载力
Qkmin=148.9kN≥0
不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！
五、承台计算
承台梁底部配筋 HRB335 10Φ20 承台梁上部配筋 HRB335 8Φ18
承台梁腰筋配筋 HRB335 4Φ12 承台箍筋配筋 HPB235 Φ10@150
承台箍筋肢数n 4
1、荷载计算
塔身截面对角线上立杆的荷载设计值：
Fmax=F/4+M/(20.5B)=565.68/4+627.64/(20.5×1.80)=387.98kN
Fmin=F/4-M/(20.5B)=565.68/4-627.64/(20.5×1.80)=-105.14kN
暗梁计算简图
弯矩图(kN•m)
剪力图(kN)
Vmax=255.29kN，Mmax=0kN•m，Mmin=-377.82kN•m
2、受剪切计算
截面有效高度：h0=h-δc-D/2=1300-35-20/2=1255mm
受剪承载力截面高度影响系数：βhs=(800/h0)1/4=(800/1255)1/4=0.89
塔吊边至桩边的水平距离：a1=ab/2-B/20.5-d/2=5.50/2-1.80/20.5-0.50/2=2748mm
计算截面剪跨比：λ'=a1/h0=2748/1255=2.19，取λ=2.19
承台剪切系数：α=1.75/(λ+1)=1.75/(2.19+1)=0.55
V=255.29kN≤βhsαftb0h0=0.89×0.55×1.57×103×1.00×1.255=965.83kN
满足要求！
3、受冲切计算
塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.80+2×1.255=4.31m
ab=5.50m＞B+2h0=4.31m
角桩内边缘至承台外边缘距离：c=(b-ab+d)/2=(7.00-5.50+0.50)/2=1m
角桩冲跨比：λ''=a1/h0=2748/1255=2.19，取λ=1；
角桩冲切系数：β1=0.56/(λ+0.2)=0.56/(1+0.2)=0.47
Nl=V=255.29kN≤2β1(c+al/2)βhpfth0=2×0.47×(1+2.75/2)×0.96×1.57×103×1.255=4184.28kN
满足要求！
4、承台配筋计算
(1)、承台梁底部配筋
αS1= Mmin/(α1fclh02)=377.82×106/(0.98×16.7×1000×12552)=0.015
ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.015)0.5=0.015
γS1=1-ζ1/2=1-0.015/2=0.993
AS1=Mmin/(γS1h0fy1)=377.82×106/(0.993×1255×300)=1011mm2
最小配筋率：ρ=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,45×1.57/300)=max(0.2,0.24)=0.24%
承台梁底需要配筋：A1=max(1011, ρlh0)=max(1011,0.0024×1000×1255)=2956mm2
承台梁底部实际配筋：AS1'=3142mm2≥AS1=2956mm2
满足要求！
(2)、承台梁上部配筋
αS2= Mmin/(α2fclh02)=0×106/(0.98×16.7×1000×12552)=0
ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0)0.5=0
γS2=1-ζ2/2=1-0/2=1
AS2=Mmax/(γS2h0fy2)=0×106/(1×1255×300)=0mm2
承台梁上部需要配筋：A1=max(0, 0.5AS1')=max(0,0.5×3142)=1571mm2
承台梁上部实际配筋：AS2'=2036mm2≥AS2=1571mm2
满足要求！
(3)、承台梁腰筋配筋
梁腰筋按照构造配筋HRB335 4Φ12
(4)、承台梁箍筋计算
箍筋抗剪
箍筋钢筋截面积：Asv1=3.14×102/4=79mm2
计算截面剪跨比：λ'=(ab-20.5B)/(2h0)=(5.50-20.5×1.80)/(2×1.255)=1.18
取λ=1.5
混凝土受剪承载力：1.75ftlh0/(λ+1)=1.75×1.57×103×1.00×1.255/(1.5+1)=1379.24kN
Vmax=255.29kN≤1.75ftlh0/(λ+1)=1379.24kN
按构造规定选配钢筋！
配箍率验算
ρsv=nAsv1/(ls)=4×78.5/(1000×150)=0.21％≥ρsv，min=0.24ft/fyv=0.24×1.57/210=0.18％
满足要求！
(5)、承台加腋处配筋
承台加腋处，顶部与底部配置水平构造筋Φ12@200mm、竖向构造箍筋Φ8@200mm，外侧纵向筋Φ10@200mm。
六、配筋示意图
详见塔吊基础图
塔吊需要做什么资料？是不是有什么专项的施工方案？
塔吊需要做的资料有：建筑起重机械设备备案证、安装单位资质证书、安全生产许可证副本、安装单位特种作业人员名单及证书、安装单位专职安全员、技术人员名单及证书等。
施工方案有起重机械设备拆卸施工方案、起重设备拆卸专项事故应急预案，西药根据需求分析，进行方案制定，包括功能及参数设定、基础计算、绘制初步三维总等工作，进而与客户进行初步审查。
在使用塔吊前，应检查各金属结构部件和外观情况完好，空载运转时声音正常，重载试验制动可靠,各安全限位和保护装置齐全完好,动作灵敏可靠，方可作业。
扩展资料：
移动式塔式塔吊根据行走装置的不同又可分为轨道式、轮胎式、汽车式、履带式四种。轨道式塔式塔吊塔身固定于行走底架上，可在专设的轨道上运行，稳定性好，能带负荷行走，工作效率高，因而广泛应用于建筑安装工程。
下列三类塔吊，超过年限的由有资质评估机构评估合格后，方可继续使用：
1、630kN.m以下（不含630kN.m）、出厂年限超过10年（不含10年）的塔机；
2、630～1250kN.m（不含1250kN.m）、出厂年限超过15年（不含15年）的塔机；
3、1250kN.m以上、出厂年限超过20年（不含20年）的塔机。
参考资料来源：百度百科-塔吊
塔吊基础计算书荷载是要按照独立高度计算吗
是的。塔吊基础计算书荷载是要按照独立高度计算的，计算值必须要准确。塔吊是建筑工地上最常用的一种起重设备又名“塔式起重机”，以一节一节的接长（高）（简称“标准节”），用来吊施工用的钢筋、木楞、混凝土、钢管等施工的原材料。
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