今天给各位分享厂房改建扩建加固设计图的知识，其中也会对厂房改建扩建办理手续进行解释，如果能碰巧解决你现在面临的问题，别忘了关注本站，现在开始吧！，本文目录一览：，1、，单层工业厂房结构吊装设计图纸怎么画，2、，单层及多层厂房的结构改造设计？，3、，老厂房改造中屋盖系统的加固心得？
今天给各位分享厂房改建扩建加固设计图的知识，其中也会对厂房改建扩建办理手续进行解释，如果能碰巧解决你现在面临的问题，别忘了关注本站，现在开始吧！
本文目录一览：
- 1、单层工业厂房结构吊装设计图纸怎么画
- 2、单层及多层厂房的结构改造设计？
- 3、老厂房改造中屋盖系统的加固心得？
- 4、旧工业建筑加层改造结构设计？
- 5、一个工程，一般剪力墙结构，第六层原混凝土强度C30，实测C20，急需加固图纸做参考。
- 6、旧厂房改造加固的设计分析？
单层工业厂房结构吊装设计图纸怎么画
你看看这个对你有没有帮助?
本课程设计必须在认真学习教材有关章节的基础上，仔细阅读单层工业厂房课程设计任务书，根据所提供的设计条件，包括工程概况，施工技术经济条件及有关设计参考资料，确定设计步骤，进行设计。
一、 起重机械的选择：
起重机械的选择，包括起重机的类型，型号及数量等内容。
1 、起重机类型的选择
考虑技术上的合理性与先进性，经济性及现实的可能性；根据厂房的跨度，构件重量，吊装高度及现场的条件确定。
2 、起重机型号及起重臂长度的选择
当起重机类型确定之后，还需要进一步选择起重机的型号及起重机的臂长，使所选起重机的三个工作参数：起重量、起重高度、起重半径（工作幅度）满足结构吊装的要求。
a 、起重量 Q ：
所选起重机的起重量必须大于所吊装构件的重量与索具重量之和。
即： Q ≥ Q 1 +Q 2
其中： Q 2 为索具重量：吊索取 0.1 T ；
横吊聚、鸟咀架，各取 0.5 T ；
b 、起重高度 H
所选起重机的起升高度必须满足所吊构件的吊装高度要求
即， H ≥ h 1 +h 2 +h 3 +h 4 ( 各符号意义参照教材 )
确定构件的吊装工艺：分别作图并说明柱、吊车梁、屋架（天窗架）、屋面板、绑扎、加固等详细内容；
柱：各列柱均要求以一点绑扎（斜吊绑扎法或直吊绑扎法）采甩旋转法吊装的方法、抗风柱可采用一点绑扎滑行法吊装；
屋架： 12m 跨二点绑扎； 18m 跨采用四点绑扎； 24M 跨采用横吊梁四点绑扎（横吊梁为φ 219 × 6 长度 9m 的钢管横吊梁）
c 、起重半径（工作幅度） R
当起重机可以不受限制地开到构件吊装位置附近去吊装构件时，对起重半径没有什么要求，计算了起重量 Q 及起重高度 H 后，即可查阅起重机工作性能表或曲线来选择起重机型号及起重臂长度，并可查得在一定起重量 Q 及超重高度 H 下的工作半径 R ，作为确定起重机开行路线及停机位置时的参考。
当起重机不能直接开到构件吊装位置附近去吊装构件时，对起重半径就提出了一定的要求，这时便要根据起重量 Q ，起重高度 H 及起重半径 R 三个参数查阅起重机工作性能表或曲线来选择起重机的类型及起重臂长度。
同一种型号的起重机可能具有几种不同长度的起重臂，应选择一种既能满足三个吊装工作参数的要求而又最短的起重臂，但有时由于各种构件吊装工作参数相差过大，也可选择几种不同长度的起重臂。
当起重机的起重臂需跨过已吊装好的构件上空去吊装构件时（如本设计需跨过屋架吊装屋面板），还要考虑起重臂是否会与吊装好的构件相碰，此时起重机起重臂的最小长度可用数解法或图解法求出。本设计要求按比例（不小于 1:200 ）以图解确定起重机吊装最大跨度，最高处（跨中）屋面板时起重机的最小起重臂长度。
当起重臂长不能满足起吊跨中屋面板要求时，可考虑在起重臂端加设鸟咀架来满足吊装屋面板的起吊高度的要求。
起重机的起重臂倾角：α min ≥ 30 °；α max ≥ 77 °。
要求用数解法复核最小起重臂长度。
对少数有能力的学生，当选定吊装中屋面板的起重臂后，可以图解法复核在该臂长及倾角条件下可否满足吊装最边缘一块屋面板的要求。
注：选择起重机型号时，起重量 Q 可能小于构件的重量和吊索家具之和。当超载量 10% ，其它条件均满足吊装构件的要求时，可不作起重机整机稳定性验算，但为了确保吊装构件时的安全，必须提出可靠的保证性措施。
二、确定厂房结构的吊装方法：
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三、现场预制构件的平面布置与起重机开行路线：
构件采用分件吊装法，柱与屋架在现场预制，其余构件由预制厂制作，运到现场排放后吊装。
1 、起重机开行路线
根据所选取的吊装各列柱的起重半径，均小于所在跨度的一半，所以，吊装柱时需跨边开行，吊装梁系时，亦在跨边开行。吊装屋面结构时则在跨中开行。
2 、构件的平面布置：按设计要求分别考虑预制阶段及吊装阶段的布置。
a 、预制阶段平面布置：
柱：柱的现场预制位置，即为吊装阶段就位排放位置，所以应按吊装工艺要求进行平面布置，各列柱均按旋转法吊装，斜向跨内式跨外排放；抗风性用滑行法吊装，可根据现场的实际情况排放。
屋架：在跨内平卧叠层预制，每叠三 ~ 四榀，尽可能考虑现场的实际情况，满足预应力屋架抽管，穿筋及张拉所需场地要求，为了便于屋架的扶直排放，常考虑采用斜向布置。
b 、构件吊装前的排放平面布置：
由于柱在预制阶段即已按吊装阶段的排放要求进行布置，当预制柱的混凝土强度达到吊装要求后，即可先行吊装，以便空出场地布置其它构件，故吊装阶段的排放布置是指柱已吊装完毕，其它构件如屋架的扶直排放，吊车梁和屋面板的运输排放等。
屋架：屋架扶直后应立即进行排放：本设计要求 24 m 跨和 18 m 跨的屋架采用靠柱边斜向排放。第一榀屋架考虑抗风柱可能已经吊装，故应后退至②轴践屋架排放位置附近排放。 12m 跨的屋架可考虑属采用 3 、 4 榀为一组靠柱边顺轴线纵向排放。
吊车梁、连系车梁可在其吊装位置的柱列附近排放，可跨内或跨外。亦可考虑随运随吊。
屋面板，可布置在跨内或跨外。
根据以上方案，分别绘制起重机吊装柱，梁系及屋盖系统的开行路践，并表示出停机点。
四、设计要求：
1 、本设计完成后要求编写单层工业厂房结构吊装设计说明书一份，内容包括设计依据，起重机的选择、厂房结构的吊装方案，结构构件的吊装工艺及预制阶段，吊装阶段平面布置的依据及草图，计算书中必要的计算要准确，图要按比例绘制，书写工整。
2 、完成预制阶段及吊装阶段平面布置图各一张（ 2 # 图 1:250 ）图中除明确构件布置位置外，尚应表示出起重机的开行路线及停机点。在吊装阶段平面布置图中另用小比例表示图解法吊装跨中屋面板验算最小臂长示意图及起重机吊装梁系行走路线示意图。
3 、设计完成后，说明书及图纸二张装订成册。
4 、本设计时间一周。
单层及多层厂房的结构改造设计？
本文结合工程实例，对原有单、多层厂房改建为多层商业办公楼的改造设计进行较为系统的总结，详细阐述了基础和上部结构各设计阶段的主要受力特性、设计与计算，以及设计和施工中的主要技术问题。
1引言
近年来，我国的建筑发展迅速，建筑占地与土地资源不足的矛盾也日渐明显，旧建筑的改造利用就成为当前一种较好的解决方式。在旧建筑的改造建设中，由于受场地、原有建筑功能、层数的增加、原有结构及新旧规范等诸多因素的影响，在改造工程的设计中，出现了竖向作用和水平作用增大，导致原有结构构件的承载力不足和结构整体刚度的不均匀。同时，由于新旧构件的材料和强度的不同，新旧构件的连接因此也成为工程改造中的一大关键技术。
2工程概况
本工程位于上海市卢湾区，为一机械制造厂，建于80年代中期，原建筑共有四个单体（以下简称1＃、2＃、3＃、4＃）。现因甲方需要，将四个单体通过走廊连接为一个商业使用的整体。2＃与3＃楼不改变原有建筑的使用功能，主要是1＃与4＃楼的建筑功能改变较大，其结构也就相应做了较大改造。
1＃楼原为多层框架结构厂房，其中⑴～⑺轴为四层，层高自下而上分别为8m、5.6m、5.1m、4.5m；⑺～⑽轴为三层，层高分别为13.6m、5.1m、4.5m（其中一层在8.9m处设有一台10T吊车），原有楼面结构设计活荷载均为12KN/m2。现根据建筑功能需要，在⑴～⑺轴4.0m标高处增设一个楼层，在⑺～⑽轴2.95m、8.0m处各增设一个楼层。
4＃楼原为单层排架结构厂房，建筑高度为20.4m，净高为18.4m，厂内设有一台10T吊车，柱间设有两道支撑。现根据建筑功能需要，将原有建筑改造成五层办公楼，层高分别为2.8m、4.3m、4.2m、4.2m、2.8m。根据原有结构情况，现设计考虑与原有结构脱开，在原有建筑内新建一个四层框架结构。
3基础结构改造设计
1＃楼原设计采用450×450桩基础，设计承载力较大，经过整体计算之后，新增加夹层后的结构能满足现有规范要求，基础承载力和沉降变形也能满足现有规范要求。另外，考虑到原有在1＃楼的(1~10)轴外设置了一个室外平台（平台下为车库），根据建筑的要求，需要将平台与1＃楼进行连接。在进行结构设计时，如果将室外平台层的梁直接与(1~10)轴处的柱子连接将会对1＃楼整体结构产生影响，同时对室外平台也不利。鉴于此，结构设计是在(1~10)轴处另外增加了一排室外平台框架柱（立在原有桩基础承台上）。经计算，原有桩基础有较大富余，对原有基础影响很小，同时又解决了上述矛盾。
4＃楼原有基础采用天然条形基础，由于在原有建筑内新建一个四层框架结构，如采用天然基础，则基础沉降不能满足现有规范要求，且对原有基础会产生很大的影响。根据施工现场和经济技术等条件，现设计采用桩筏复合基础。桩采用静压锚杆桩，施工时采用逆做法施工，即待基础筏板和上部两层施工完毕后再进行锚杆桩的施工。这样既能缩短施工工期，又能满足结构设计要求，为整个工程项目创造了很大的经济效益。4＃楼的筏板采用500mm厚，锚杆桩采用250×250，桩长为20m。平面布置。内部四层框架结构承载力较大，在边缘处又受原有建筑结构空间的影响，因此，筏板在边缘处的柱抗冲切难以满足要求，在设计中增设了筏板的抗冲切钢筋。
4上部结构改造设计
4.11＃楼结构加固处理
1＃楼原为一机械加工厂，原设计为框架结构，楼面活荷载均较大（12KN/m2）。经有关检测单位鉴定，原有结构的柱砼强度等级为C18，原有结构在设计中按照6度设防要求考虑。改造后须作为办公建筑，现根据建筑功能布置需要，增设一夹层，同时在12m的跨中不得设置砼柱。依据现有建筑功能布置，现设计采用了PKPM2006年3月版本的软件进行了整体计算，经计算分析，原有结构的位移、配筋量、刚度等参数均能满足现有改造结构的要求，但是原有结构的构造是按照当时的规范要求进行设计的，未能满足现有规范的要求。主要有以下两个方面：一是原有柱无箍筋加密区；二是在增设夹层处上下无箍筋加密区。现设计综合经济和技术多方面的考虑，柱采用了外粘型钢加固法。这样既能满足结构构造要求，同时又能满足节约经济的要求。
在1＃楼新增加的夹层处，由于跨度较大（为12m），若采用混凝土结构，则梁断面很大（至少需要1m高的梁），对建筑的净高会有很大的影响，对原有砼柱的影响也很大，而且与原有砼柱难以连接（植筋数量很大），原有结构的整体性将受到很大影响。现设计采用了钢梁与压型钢板-现浇混凝土楼板组合结构，钢梁与原有柱采用铰接连接。根据现有规范规定，与原有混凝土柱采用后锚固连接时，其混凝土强度等级必须高于C20（原砼经鉴定为C18）。鉴于此实际情况，钢梁与原有柱连接采用了增设砼牛腿，同时在牛腿及其上下各800mm处采用粘钢加固，以增强其抗震变形能力。
4.24＃楼结构加固处理
4＃楼由于建筑立面的要求，原有结构为排架结构，原有设计的柱间支撑对建筑立面的门窗产生了影响。若直接拆除柱间支撑，则原有结构就成为不稳定结构体系。现设计考虑到原有结构荷载减少较多（吊车取消），纵向荷载主要就是风荷载和本身自重产生的地震作用，现设计将在维护结构中采用了框架结构体系，使原有外围结构形成一个框排架体系，这样既能使原有结构形成一个稳定体系，又能增强外围结构的抗震变形能力。在内部新增的框架结构是作为一个新建建筑物来考虑，新建的部分与原有结构之间设置了变形缝。经采用PKPM2006年3月版本的软件进行了整体计算，现设计的框排架结构均能满足现有建筑结构规范要求。考虑到原有结构设计只是按照6度设防要求计算，现设计采用了粘贴碳纤维加固法对原有柱进行了加固。
5结束语
5.1建筑物的加固设计应与建筑物的抗震鉴定、抗震加固、强度加固相结合，施工时应先加固后加层。
5.2建筑物的结构加固应结合建筑物的使用功能要求，综合分析各种加固方法的经济性，而后采取相应的加固方法。
5.3在对原有建筑物进行加固时，应充分考虑不同材料的连接节点处理，并采用合适的结构处理方法进行计算，以保证整个结构的安全。
5.4在对原有建筑物进行加固前，应从结构概念角度把握整体结构的稳定、强度等，然后采用相应的加固方法并应用结构软件进行分析，之后再进行相应的处理。
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老厂房改造中屋盖系统的加固心得？
下面是中达咨询给大家带来关于老厂房改造中屋盖系统的加固的相关内容，以供参考。
一.选题背景及目的
对已有企业的挖潜改造是我国进一步发展生产的既定方针，在无锡某钢铁厂电炉车间扩建和改造工程项目中，由于生产能力扩大、旧设备更新、生产工艺调整、操作环境改善等因素，因此要求对旧有厂房进行必要的加固处理。本文仅对钢屋架加固进行简要探讨。
二.老厂改造工程的特点
（一）施工准备期短因为停产时间不完全由使用单位决定，故从决定大修到开工，其间往往只有一个月，甚至更短。
（二）工期受到严格限定一般需大修改造的车间，都是产值高的。因此要求加固改造所用时间越短越好。
（三）设计施工障碍多有旧设备基础、旧管线及设备，吊车等设施。
（四）工作内容多，施工难度大施工作业会出现立体交叉作业和各专业工种之间的平行流水作业，工作面狭小，施工操作空间紧张。
三.本工程改造的简要介绍
本工程为单层单跨排架体系，混凝土柱与重级工作制吊车梁，钢屋架，托架及支撑系统组成完整的空间受力体系，排架间距为18m,跨度为24m，檐口标高为21.3米，屋架间距为6m。本次改造位置处于两榀排架之间，由于混凝土柱及钢托架不是本次工程直接有关构件，且原有截面富余较多，经计算，均能满足设计要求。见附图1所示。
原有屋面采用了无檩体系，上铺大型屋面板，由于工艺要求，在电炉上方的3榀屋架上需加设抽风烟道----俗称象屋(有顶，有围护结构，有悬挂杆件)，这样就在屋面上出现了一个12x12米的洞口，其范围内的大型屋面板均需拆除（详见附图一），由于抽烟道的高度为10米，且因为实施新工艺后增加了集尘管（通风专业提供的钢管，自重为每延米1.5吨，活荷载为每延米3吨，支承在象屋上共计18吨的集中荷载）支撑于其上，故改造后新加荷载比需拆除的大型屋面板自重大。同时，原有设计采用无檩体系，现要改造为有檩体系，支撑系统需增加布置，这部分荷载也不能忽略。这样不仅钢屋架需重新计算，且与其有关的托架，柱，基础均需经过计算确定是否需加固，在设计时间上与甲方的要求相差较大，且甲方可能投入的成本过大，施工周期及施工难度均加大。在同甲方说明情况后，经过论证，决定通过两种方式实现改造，其一为加固，在进行计算后确定单榀屋架的单个构件的具体数值，其二为减荷，即经过计算，把大型屋面板的拆除范围扩大到象屋范围以外,共拆除屋面板44块，使得改造后屋架上的荷载总量值与原有大致相同，托架及柱，基础满足要求而不需加固。
四.钢屋架的加固设计
钢屋架由上弦，下弦，中间腹杆，支座端杆组成，本工程中钢屋架与混凝土柱间的连接分为两种，一种为钢屋架直接落在柱顶上，为铰接支座。另一种为钢屋架与托架铰接，托架与混凝土柱钢接。
由于原有钢屋架暴露在空气中，且已经使用了15年以上，尽管厂方对钢构架均会定期进行防腐防锈处理，但是空气及车间内的水蒸气，生产时产生的腐蚀气体对钢材的锈蚀是不可避免的，车间现场实地观测后，发现由于投入使用年数较多，屋架上下弦及腹杆均有程度不同的积灰现象，灰尘清除后，暴露出钢材其锈蚀现象与原来设想的情况大致相同，即上弦锈蚀情况最不严重，腹杆尚可，下弦的情况最不利，根据锈蚀情况，考虑钢材截面的削弱（计算假定按比原有钢材壁厚减小一个等级，如原为L125X8,现在按L125X6计算），对钢屋架重新计算后，3榀钢屋架均需加固方可满足要求。对上弦：由于有较多的集中荷载，处于受压区，且拆除了象屋范围内的屋面板，平面外计算长度需通过新增横向水平支撑得到保证，而横向支撑与上弦的连接也需新加节点板，故上弦为全长加铺t=10钢板。对下弦：由于此次加固均为高空作业，且屋架在大型屋面板拆除后其下弦仍有自重及施工荷载产生的拉应力，若采用仰焊，则焊接过程中施工人员操作难度增加，危险性较大，且施工质量难以保证。若采用高强螺栓加固，则对横断面的削弱使得加固后的安全储备降低，经比较，最后采用了沿长度方向在跨中左右各2个节间范围内底部加贴t=12钢板的方法，其与下弦的连接为沿角钢长度方向焊接。端腹杆与中间竖杆的连接采用加贴小角钢。
具体加固数据及形式详见附表1。
除此以外，由于加固时为夏季，该地区下暴雨及刮大风的可能性加大，留给施工的时间较短，厂房要求钢屋架的加固及象屋的安装必须在25天间完成，施工操作的可行性也必须予以考虑。
五.钢屋架加固的施工
加固时考虑到施工顺序及操作流程，与在工厂中制作好再运至工地拼装的一套有所不同。此次加固均为高空作业，且施工工期短，屋架处于受力状态，故在设计时考虑了受力特点后确定了施工顺序：一：拆除大型屋面板，增设临时支撑，保证改造部位的稳定，对钢屋架进行除锈防腐处理。二：根据图纸对钢屋架进行加固。三：屋架上下弦水平支撑和屋架垂直支撑的安装。四：象屋及集尘管的安装。象屋及集尘管均为新增加构件，可在工厂里制作完成。象屋设计成一个方形，通过立柱间的支撑组成几何不变的整体，由四角的8根拉杆固定在屋架上，
六.设计总结
由于此次屋架加固要求出图时间紧，设计难度较大，且是在车间未完全停产的状态下施工，故设计计算时适当的考虑了一些安全储备。改造加固设计要考虑：一：原结构支撑体系的改变和荷载的变化。二：设计时要综合考虑施工因素，在保证质量的前提下，尽量满足施工方便。经计算，此次改造，总共加固部分的用钢量为2.56吨，象屋部分的用钢量为38.4吨。
施工完成后，从现场反馈回的信息表明，工期，质量，用钢量都得到了保证，甲方比较满意。
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旧工业建筑加层改造结构设计？
一、引言
旧工业厂房改造与再利用是面对产业结构调整和城市更新的需求，综合考虑经济和社会等诸多因素而采用的一种方法和策略。从经济效益、环境意义、历史意义和文化意义等方面综合考虑，旧建筑增层改造和扩建更新有着显著的意义。
二、当前加层改造建筑的技术方法
当前加层改造建筑的技术方法以是否改变建筑高度可分为两大类。
不改变原建筑高度的加层改造形式
（1）新旧建筑结构构件相连接的加层法新建建筑物与原结构相连接的加层设计是在挖掘原厂房排架结构柱的受力潜能的情况下，使之与新建柱共同承担新建建筑的加层方法。此加层方法是将原来的排架结构改变成为框架结构，改变了原厂房的结构受力体系。
（2）原建筑内部直接新建框架柱的增层、隔层法此加层方法是利用原建筑作为一个外围框体，新建的内部加层建筑和原结构柱之间无连接或者无传力链接，原工业厂房起一个“避风港”的作用。
（3）局部构件连接的加层法钢结构局部加层法是在原厂房内部局部进行加层设计，局部与原结构柱相连接，形成了错层的空间体系，有较强的空间层次感。
2.增加原建筑高度的加层改造方法
（1）挖潜直接加层法挖潜直接加层法是通过挖掘原建筑结构的剩余承载力，在地基变形、基础承载力、主体结构不需要加固或不需要做太多加固的情况下，在原建筑顶部直接新起建筑的加层改造方式。
（2）改变荷载传递加层法该加层改造是在原有建筑物基础承载力或承重结构不能满足加层后承载力的要求，或因加层改造后使用功能的改变，需要对原结构的平立面做较大的调整，以满足现使用功能的要求，此种加层方法需要对原构件进行一定的加固处理或增设传力构件，可以改善原建筑的受力体系。
（3）外套结构加层法外套结构加层法可使加层层数不受限制，充分满足平面布置上的使用要求。在加层施工过程中不影响旧房的正常使用，加固新建互不干扰。
三、旧工业建筑的加层改造实例调研分析
1.西安建筑科技大学华清学院教学楼
西安建筑科技大学华清学院的一号二号教学楼和图书馆均由旧厂房改建而成，原厂房为单层排架结构，两栋建筑对称布置，单栋占地面积约2500m2，其中跨度为18m，柱距为6m，排架柱高9m，现功能为学校的主要教学楼。原厂房沿高度方向分隔成两层的框架结构，层高分别为一层4.2m，二层3.6m，上部留有1.8m的建筑空间，二层楼面采用轻质材料，借助于原厂房屋架体系，不做屋面的保温处理，加层设计的主要方式是在原厂房内部进行建筑加层，内部沿跨度方向新增设两排柱子，新建轴心柱距为12m，两边各自外伸3m，外伸部分与原结构柱无受力连接，即新建梁为外伸梁，如图1所示。从建筑结构设计的角度分析，该加层改造体系有以下几个特点：
（1）主体结构的保持传承着旧工业建筑的历史文化。
（2）新旧结构体系的分工与共存。该厂房加层设计为厂房的内部增层设计（一变二），此加层方法是利用原建筑作为一个外围框体，借助原排架结构其大空间的特点，在排架内部实现加层、隔层。
（3）灵活方便的布置形式。教学楼沿结构纵向为外双廊式，如此设计是因为受到了原厂房跨度的影响和教学楼开间的需要，内部楼梯设计灵活，形式简单快捷。
2.北京“798”艺术区
“798”即原国营798电子工业的老厂区，位于北京东北方向大山子地区。其结构是由相似的单元简单重复排列而成，主要分为砌体结构单层厂房和钢筋混凝土结构单层厂房。跨度和纵向长度较现阶段的工业厂房要小，尤其是建筑长度很少能达到60m以上，厂房的建筑高度集中在6～9m之间。厂房内部改造分隔为两层，局部一层，内部结构多采用钢结构体系，以此减轻结构的自重，同时也便于构件的连接，每个单元通风采光条件的一致性和空间高度为改造提供了可能性。
从结构设计的角度分析，北京“798”艺术区的厂房改建工程具有几个共同的特点：改变使用功能而未改变受力结构；拆除原有一些附加结构，使竖向空间增大；内部做局部的分隔，形成了带有阁楼气息的建筑风格。有的加层改造工程是在原厂房内部局部添加钢结构体系。“798”艺术区由于厂房内部的加层改造形成一个复式结构体系，局部构件与原厂房柱子相连接，但对原结构受力无太大的影响。厂房的改造从整体上将原有厂房内部分隔成3个层高，受力体系联系到了原排架柱，新旧结构柱形成统一的受力体系。
3.内蒙古工业大学建筑馆
内蒙古工业大学的建筑馆，曾经属于该校机械厂的铸造车间。其加层改造将原来的废旧的单层排架结构厂房改造成局部为四层的框架结构建筑馆，内部层次错落，改造后构件的传力明确，受力合理，厂房原建筑面积为2746m2，改造后建筑面积为5960m2，改造中废旧材料占整体用材的90%以上，该厂房的加层改造获得了良好的经济效果，建筑造价仅为600元/m2左右，节约造价约1500元/m2。内蒙古工业大学建筑馆的成功改造塑造了典型具有人文记忆的建筑品质，营造了开放交流的空间氛围，挖掘了较多的潜在资源，突出了空间优先的设计过程。在结构设计方面突出特点：
（1）错层、隔层的空间阁楼体系。改造设计保留原有空间的前提下，采用局部加层、隔层的改造方式，形成了整个空间在竖向存在着错落层次感，加层改造后最高层数达到了四层，大厅的位置保留着原建筑高度，以最少的用功创造最大化的空间使用模式，如图5所示。
（2）新旧结构相连接的改造形式。此次厂房加层改造设计中通过挖掘原主体排架结构柱的承载力，新建钢梁与原排架柱相连接，使得新旧体系同时受力、传力，这不但减少了新建结构柱的造价，同时新旧结构的相连也更加统一了加层改造的整体性。
（3）加层加固相结合的处理方式。当对原结构进行加层改造后，由于某些构件因外加荷载的作用，承载力不满足要求，进行了对原结构进行加固处理。加层改造工程对原有的屋架体系进行钢结构的加固处理，如图7所示。同时在钢梁与柱的链接部位对原工字型截面柱作加大截面的加固处理，连接节点处将柱在上下500m距离加大截面形成矩形截面，这种加层与加固相配合进行，节约加层费用的同时整体性更加良好。
本文分析加层改造的可行性和合理性，以及探索其在结构设计上的突破是加层改造的核心问题，从促使旧工业建筑加层改造再利用的原因入手，在总结当前加层改造建筑的技术方法的基础上，通过对西安建筑科技大学华清学院教学楼、北京“798”艺术区以及内蒙古工业大学建筑馆加层改造实例的调研。
总结出旧工业建筑的加层改造在结构上呈现出以下特点：华清学院教学楼的加层改造工程属于在厂房内部新建混凝土框架结构的加层改造，新建的内部框架结构在节点上与原厂房完全分离，内部形成单跨的两端外伸的两层框架结构，原厂房的外围墙体全部拆除，构筑成双外廊的教学楼，其真正的使用面积率不高；而北京“798”艺术区大部分则是厂房内部局部新起钢构柱，形成夹层以满足艺术画展的需求，结构上无太大的突破。
内蒙古工业大学建筑馆的加层改造属于内部新建建筑局部构件节点与原厂房柱相连接，且对原厂房的排架柱和屋架都做了一定的加固处理，在空间的分割上更为灵活多变，同时挖掘了原厂房承载潜力，使得新旧体系更好的形成统一体。对旧工业建筑的加层改造，在建筑学的特点及改造的原因分析方面已有相对较多的研究，但在加层改造的结构特点分析方面相对欠缺。希望通过对已加层实例的特点分析，能够为我国旧工业建筑加层改造提供一定的参考价值。
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一个工程，一般剪力墙结构，第六层原混凝土强度C30，实测C20，急需加固图纸做参考。
1、个多少层的结构？，按照你的说法，造价不会低了，如果上面还有多层，最好是拆除了重做，那样造价最低，
2、根据你的情况判断，如果上面没几层，比如3层，你可以适当的加固即可，但是还有多层的话，可能需要按照原设计进行换算计算。
3、碳纤维用量计算，你应该是算不了，可以把原结构的pkpm模型发给我们公司，可以通过计算，对梁板柱进行综合验算后，出碳纤维加固的计算图纸，和施工图纸，这是专业软件和十公分经验的综合性设计，不是单纯的缺多少补多少。
4、如果非要用什么软件的话，pkpm上好像有个简单的碳纤维计算软件，但是很简单，智能计算简单构件的碳纤维数值，不能指导施工。
旧厂房改造加固的设计分析？
根据双柱联合基础设计原理及分析方法厂房改建扩建加固设计图，对某旧厂房改造设计中新建钢框柱与原混凝土柱联合基础进行加固设计与分析。根据结构布置中不同柱间距及上部荷载条件，基于联合基础刚性假定，分别给出厂房改建扩建加固设计图了锥形联合基础与梁式联合基础两种加固设计方案，对加固设计方法中厂房改建扩建加固设计图的关键问题进行了详细的分析与总结，并结合该项目的设计环境给出了适用条件，可为同类工程提供必要的参考。
1概述
我国现行的国家规范、标准及相关文献中，对单柱扩展基础有基本的理论、设计方法及构造要求等。在独立扩展基础分析中，基于弹性理论分析，在竖向荷载作用下的基础，其基底应力分布并不均匀，实际的应力分布取决于基础自身的刚度和下部受力层土体。根据中国建筑科学研究院对竖向荷载作用下基础不同宽高比的板的力学试验分析，基于试验结果，对基础台阶高宽比不大于2．5的独立柱基可采用基底反力直线分布进行内力分析。双柱联合基础的设计，我国现行建筑地基基础设计规范没有具体的规定。国内外对双柱联合基础都有相关试验研究，对于矩形联合基础有一个基本假定:联合基础是刚性构件。
1)确定基础底面形心的位置，尽可能使其与两柱传给基础的荷载的合力作用点相重合，基底反力呈均匀分布，按地基承载力确定基础底面尺寸。2)分别对两柱柱下进行基础受冲切承载力及受剪承载力验算，以确定基础高度。
3)基于梁板设计理论，沿基础的纵向及横向(柱附近的一定宽度范围内)分别视为倒置的伸臂梁或悬臂梁，计算控制截面的弯矩以确定基础配筋。
2工程概况
某钢筋混凝土结构旧工业厂房，为双跨双坡形式，屋架为预应力混凝土折线形屋架，钢筋混凝土柱，柱下采用钢筋混凝土独立基础。厂房单跨跨度为24m，纵向轴距为6m，柱顶标高为7．2m。现根据生产需要拟对其进行改造加固后再利用。根据设计方案，拟在厂房内部其中一跨内新建二层钢框架结构，框架柱采用箱形截面柱，梁为焊接H型钢。改造项目所在地的抗震设防烈度为8度，设计基本地震加速度为0．2g，为保证原混凝土结构厂房与新建钢框架结构抗震体系的协调，新建结构地上部分与原结构相互独立，新建钢框柱与旧厂房混凝土柱之间设置抗震缝，缝宽150mm;结构布置如图2所示。为满足功能需求，新建钢框架结构部分边柱与原厂房边柱及中柱距离较近，最小柱间距仅150mm，新旧基础相互影响。基于现有设计条件及相关理论，结合双柱联合基础设计方法，对新旧结构双柱联合基础加固设计方法进行分析，满足设计要求，完成改造工作。
3新旧结构联合基础加固设计方法
根据双柱联合基础的设计方法，对新旧结构共用基础的加固方法进行分析。共用新基础需要进行地基承载力计算、地基变形计算、基础受冲切承载力验算、受剪承载力验算以及底板配筋设计。
3．1地基加固与承载力验算。对于加固改造项目，原结构基础与地基已经相对稳定。地基承载力及变形计算时需要根据新旧结构受力特点、基础形式、施工条件综合考虑。常用的地基基础加固方法有很多种，如基础补强注浆加固法、加大基础底面积法、加深基础法、锚杆静压桩法、树根桩法等。结合本工程实际情况，当新增加部分荷载不大时，尽量利用原地基持力层作为加固基础的持力层，通过增大基底截面法，使加固后基础底面的平均压力接近原基础基底压力。确定基础底面形心的位置，尽可能使其与两柱传给基础的荷载的合力作用点相重合，基底反力呈均匀分布或梯形分布。这种加固方法施工简单，对原结构影响小，地基变形可控。
3．2基础受冲切承载力及受剪承载力。验算基础受冲切承载力及受剪承载力与基础截面高度呈线性关系，加大基础高度可以显著增大基础受冲切承载力及受剪承载力。3．3基础梁板配筋复核与加固。新旧结构共用基础基于联合基础设计理论，需要根据结构布置构建合理的分析模型。根据新建钢框架柱与原厂房柱之间的位置关系及荷载大小，分别采用不同的基础形式。当柱间距较小时，拟采用锥形联合基础;当柱间距较大时，可采用梁式联合基础。重新计算联合基础配筋并校核原底板配筋。
4新旧结构联合基础加固方案
4．1锥形联合基础加固方案。当柱间距较小时，采用锥形联合基础。新增钢框架柱与原排架柱在地面以下、基础以上部分形成刚度较大的联合短柱，根据其受力特点，可以采用独立扩展基础计算原理分析联合锥形基础的内力。根据两柱传给基础的荷载及地基承载力特征值，确定基础底面积及底板宽度a2的尺寸，尽量使荷载作用点与基础底面形心相重合，基底反力均匀分布且不大于原基底反力设计值。验算基础受冲切承载力及受剪承载力，复核联合基础高度h1，h2;为了减少对原基础的破坏，降低施工难度，可以适当加大基础高度，使联合基础底板配筋与原基础底板钢筋相同。加固后的底板配筋应符合最小配筋率的要求。联合基础短柱外围箍筋应根据两柱荷载大小计算，配筋应满足两柱柱底剪力及两柱轴力差值的作用。短柱顶面在两柱之间适当配置纵向钢筋，以满足特殊工况下两柱间的内力。
4．2梁式联合基础加固方案。当柱间距较大时，可采用梁式联合基础，如图4所示。新增钢框架柱与原排架柱间距较大，梁式基础受力类似于倒楼盖模型。两柱之间基础梁上部会出现较大的正弯矩，两柱之外悬挑部分有较大的负弯矩。当基础高度不小于1/6柱距时，基底反力可按直线分布，可采用连续梁模型计算内力。根据两柱传给基础的荷载及地基承载力特征值，尽量使荷载作用点与基础底面形心相重合，基底反力直线均匀分布，确定基础底面积及底板宽度a3的尺寸。根据连续梁受力特点，基础暗梁应在柱两侧尽量设置悬挑，以平衡柱底弯矩并减小柱间正弯矩值。梁式联合基础高度h根据基础内力计算，并满足构造要求。
5结语
1)改造项目中新旧结构柱的荷载与位置与联合基础选型关系较大，新建结构方案布置时应充分考虑现场条件、荷载大小及结构形式，采用合理的基础加固方案，保证加固设计的安全性、施工可行性及经济性。
2)锥形联合基础与梁式联合基础加固设计方法都是基于基础刚性假定，设计中应控制基础宽高比，保证基础刚度，满足基底反力呈线性均匀分布的设计条件。3)本文基于某旧厂房加固改造项目的实例给出了双柱联合基础设计的两种方案及适用条件，可为同类工程提供必要的参考。但是新旧建筑联合基础加固设计较为复杂，受到各种外界条件影响，设计时应充分考虑各种不利因素，因地制宜，合理分析，满足设计要求。
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