本篇文章给大家谈谈塔吊基础设计规范下载，以及塔吊基础设计需要哪些参数对应的知识点，希望对各位有所帮助，不要忘了收藏本站喔，本文目录一览：，1、，塔吊基础几米内不能堆载，2、，塔吊基础的加固处理是怎样的，3、，建筑塔机基础深度问题，4、，QTZ40型塔吊混凝土基础设计计算实例，5、，塔吊需要做什么资料？，6、，塔吊基础螺栓 垫片及螺栓安装要求？另外超过2米基坑，必须对对方设施采取加固措施、及必要的安全措施！
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本文目录一览：
- 1、塔吊基础几米内不能堆载
- 2、塔吊基础的加固处理是怎样的
- 3、建筑塔机基础深度问题
- 4、QTZ40型塔吊混凝土基础设计计算实例
- 5、塔吊需要做什么资料？是不是有什么专项的施工方案？
- 6、塔吊基础螺栓 垫片及螺栓安装要求？从什么规范查？
塔吊基础几米内不能堆载
塔吊基础不能堆载的距离为：
塔吊高度的2倍以内，都不能挖掘。
根据建筑物悬崖建造规范：
应该按2倍以上计算。由于对方是塔吊，有活动性，为了安全起见，建议您采用3倍数值为好！另外超过2米基坑，必须对对方设施采取加固措施、及必要的安全措施！塔吊在基坑壁附近布置: 如果基坑平面尺寸较小,在基坑一侧布置固定式塔吊即可使垂直运输覆盖整个基坑工作面,其基础可放在围护壁外的土体中,也可放在围护壁上,视施工场地而定。 1) 如塔吊放在围护壁外的土体中,宜在塔吊基础下施打若干支承桩,将塔吊基础的荷载传到基坑底下的土体中,以减少塔吊基础对基坑周围土体的影响,保证基坑围护的安全。 2) 如塔吊基础放在基坑围护壁上,一般还需在围护壁外加设2 根支承桩,由围护壁与支承桩共同承受塔吊基础荷载。这时承受竖向塔吊荷载的围护壁区段在设计中要适当加长入土深度,注意受荷载过程中与相邻围护壁的沉降差异控制,并解决与壁外承载桩的共同工作问题。可采用通常桩的沉降量计算方法来验算塔吊基础下桩的协调工作问题,沉降计算可采用《上海市地基基础设计规范》DBJ0811-89 第6.3.1 条关于桩基沉降量的计算方法,也可按照《建筑桩基技术规范》 JGJ94-94 第5.3 节桩基的沉降计算进行验算。如果基坑平面尺寸较大,尽可能把塔吊放在基坑一侧,这时可放多台固定式塔吊在基坑对边,其基础放置和设计的原理如上所述。如受场地限制,而基坑尺寸较大,这时可将塔吊放置在基坑内。
塔吊基础的加固处理是怎样的
当铺设混凝土基础的地基达不到使用说明书规定的承载力时，应由有资质的施工企业，根据基础所承受的载荷，采用桩支撑等设计来达到塔吊工作状况或非工作状况对基础的要求。计算时全部采用载荷设计值，即按《建筑地基基础设计规范》的规定，取载荷设计值为载荷标准值的1.35倍。塔吊桩基础稳定性和强度的计算应依据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)和《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2002)。 当地基承载力无法满足塔式起迹抓设计要求时，需对地基进行加固处理，常用的方法如下。 (1)加大基础面积 此方案仅适用于现场地基承载力与基础设计所要求的地基承载力值相差不大时的情况，并应进行重新设计计算。 (2)桩基加固 成本较高，但处理效果较好，适用于浅层土质不能满足承载力的要求而又不适宜采用一般处理方法时，如现场地下水位较高等。 (3)利用已有设施 在便于安装、拆卸的前提下，借助于已有建筑物的基础、底板等，把塔吊基础与其结合起来。此种方案成本低，比较理想，但因对构筑物增加了载荷，应经计算确定是否对其采取加固处理 (4)一般处理 可采取夯实法、换土垫层法、排水固结法、振密挤密法等。不同的方法对土类、施工设备、技术有不同的要求，成本不一。最常用的是换土垫层法，其成本较低，但仅局限于地基软弱层较薄的地区。
建筑塔机基础深度问题
一般根据地基承载力和塔吊安装塔吊基础设计规范下载的位置来确定,如果是高层建筑安装在地下室,那么塔吊基础塔吊基础设计规范下载的上表面标高必须低于基础底板下100mm,或基础梁下100mm.(考虑垫层、防水层和防水保护层的厚度),如果安装在室外,那么要考虑塔吊部位的室外给排水管网的埋设深度,否则要打塔吊基础,给施工单位造成经济损失塔吊基础设计规范下载，另最好设置于室外总平标高以下300mm。其塔吊基础设计规范下载他的就你自己慢慢去理解就好塔吊基础设计规范下载了。
QTZ40型塔吊混凝土基础设计计算实例
十字梁式桩基础计算书
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一、塔机属性
塔机型号 TC7052(QTZ400)
塔机独立状态的最大起吊高度H0(m) 20
塔机独立状态的计算高度H(m) 25
塔身桁架结构 型钢
塔身桁架结构宽度B(m) 1.8
二、塔机荷载
塔机竖向荷载简图
1、塔机自身荷载标准值
塔身自重G0(kN) 251
起重臂自重G1(kN) 37.4
起重臂重心至塔身中心距离RG1(m) 22
小车和吊钩自重G2(kN) 3.8
最大起重荷载Qmax(kN) 60
最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m) 11.5
最小起重荷载Qmin(kN) 10
最大吊物幅度RQmin(m) 50
最大起重力矩M2(kN•m) Max[60×11.5，10×50]＝690
平衡臂自重G3(kN) 19.8
平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m) 6.3
平衡块自重G4(kN) 89.4
平衡块重心至塔身中心距离RG4(m) 11.8
2、风荷载标准值ωk(kN/m2)
工程所在地 江苏 盐城
基本风压ω0(kN/m2) 工作状态 0.2
非工作状态 0.45
塔帽形状和变幅方式 锥形塔帽，小车变幅
地面粗糙度 C类(有密集建筑群的城市市区)
风振系数βz 工作状态 1.82
非工作状态 1.82
风压等效高度变化系数μz 0.8
风荷载体型系数μs 工作状态 1.95
非工作状态 1.95
风向系数α 1.2
塔身前后片桁架的平均充实率α0 0.35
风荷载标准值ωk(kN/m2) 工作状态 0.8×1.2×1.82×1.95×0.8×0.2＝0.54
非工作状态 0.8×1.2×1.82×1.95×0.8×0.45＝1.22
3、塔机传递至基础荷载标准值
工作状态
塔机自重标准值Fk1(kN) 251+37.4+3.8+19.8+89.4＝401.4
起重荷载标准值Fqk(kN) 60
竖向荷载标准值Fk(kN) 401.4+60＝461.4
水平荷载标准值Fvk(kN) 0.54×0.35×1.8×25＝8.51
倾覆力矩标准值Mk(kN•m) 37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8+0.9×(690+0.5×8.51×25)＝403.58
非工作状态
竖向荷载标准值Fk'(kN) Fk1＝401.4
水平荷载标准值Fvk'(kN) 1.22×0.35×1.8×25＝19.22
倾覆力矩标准值Mk'(kN•m) 37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8+0.5×19.22×25＝-116.61
4、塔机传递至基础荷载设计值
工作状态
塔机自重设计值F1(kN) 1.2Fk1＝1.2×401.4＝481.68
起重荷载设计值FQ(kN) 1.4FQk＝1.4×60＝84
竖向荷载设计值F(kN) 481.68+84＝565.68
水平荷载设计值Fv(kN) 1.4Fvk＝1.4×8.51＝11.91
倾覆力矩设计值M(kN•m) 1.2×(37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.9×(690+0.5×8.51×25)＝627.64
非工作状态
竖向荷载设计值F'(kN) 1.2Fk'＝1.2×401.4＝481.68
水平荷载设计值Fv'(kN) 1.4Fvk'＝1.4×19.22＝26.91
倾覆力矩设计值M'(kN•m) 1.2×(37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.5×19.22×25＝-91.88
三、桩顶作用效应计算
承台布置
桩数n 4 承台高度h(m) 1.3
承台梁宽l(m) 1 承台梁长b(m) 7
桩心距ab(m) 5.5 桩直径d(m) 0.5
加腋部分宽度a(m) 0.6
承台参数
承台混凝土强度等级 C35 承台混凝土自重γC(kN/m3) 25
承台上部覆土厚度h'(m) 0 承台上部覆土的重度γ'(kN/m3) 19
承台混凝土保护层厚度δ(mm) 50
承台底面积：A=2bl-l2+2a2=2×7.00×1.00-1.002+2×0.602=13.72m2
承台及其上土的自重荷载标准值：
Gk=A(hγC+h'γ')=13.72×(1.30×25.00+0.00×19.00)=445.9kN
承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×445.9=535.08kN
1、荷载效应标准组合
轴心竖向力作用下：
Qk=(Fk+Gk)/n=(461.40+445.9)/4=226.82kN
荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：
Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/ab
=(461.40+445.9)/4+(403.58+19.22×1.30)/5.50=304.75kN
Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/ab
=(461.40+445.9)/4-(403.58+19.22×1.30)/5.50=148.9kN
2、荷载效应基本组合
荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：
Qmax=(F+G)/n+(M+FVh)/ab
=(565.68+535.08)/4+(627.64+11.91×1.30)/5.50=392.12kN
Qmin=(F+G)/n-(M+FVh)/ab
=(565.68+535.08)/4-(627.64+11.91×1.30)/5.50=158.26kN
四、桩承载力验算
桩参数
桩混凝土强度等级 C60 桩基成桩工艺系数ψC 0.85
桩混凝土自重γz(kN/m3) 25 桩混凝土保护层厚度б(mm) 35
桩入土深度lt(m) 15
桩配筋
自定义桩身承载力设计值 是 桩身承载力设计值 3200
地基属性
是否考虑承台效应 是 承台效应系数ηc 0.1
土名称 土层厚度li(m) 侧阻力特征值qsia(kPa) 端阻力特征值qpa(kPa) 抗拔系数 承载力特征值fak(kPa)
粉土夹粘土 2 5 100 0.8 100
粉土 3 24 340 0.8 150
粉土 4.5 18 200 0.8 180
粉砂 5 54 200 0.8 200
粉土夹砂土 5 24 180 0.8 200
1、桩基竖向抗压承载力计算
桩身周长：u=πd=3.14×0.5=1.57m
桩端面积：Ap=πd2/4=3.14×0.52/4=0.2m2
承载力计算深度：min(b/2,5)=min(7/2,5)=3.5m
fak=(2×100+1.5×150)/3.5=425/3.5=121.43kPa
承台底净面积：Ac=(A-nAp)/n=(13.72-4×0.2)/4=3.23m2
复合桩基竖向承载力特征值：
Ra=uΣqsia•li+qpa•Ap+ηcfakAc=1.57×(0.5×5+3×24+4.5×18+5×54+2×24)+180×0.2+0.1×121.43×3.23=818.38kN
Qk=226.82kN≤Ra=818.38kN
Qkmax=304.75kN≤1.2Ra=1.2×818.38=982.06kN
满足要求！
2、桩基竖向抗拔承载力计算
Qkmin=148.9kN≥0
不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！
3、桩身承载力计算
纵向预应力钢筋截面面积：Aps=nπd2/4=11×3.14×10.72/4=989mm2
(1)、轴心受压桩桩身承载力
荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=392.12kN
桩身结构竖向承载力设计值：R=3200kN
满足要求！
(2)、轴心受拔桩桩身承载力
Qkmin=148.9kN≥0
不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！
五、承台计算
承台梁底部配筋 HRB335 10Φ20 承台梁上部配筋 HRB335 8Φ18
承台梁腰筋配筋 HRB335 4Φ12 承台箍筋配筋 HPB235 Φ10@150
承台箍筋肢数n 4
1、荷载计算
塔身截面对角线上立杆的荷载设计值：
Fmax=F/4+M/(20.5B)=565.68/4+627.64/(20.5×1.80)=387.98kN
Fmin=F/4-M/(20.5B)=565.68/4-627.64/(20.5×1.80)=-105.14kN
暗梁计算简图
弯矩图(kN•m)
剪力图(kN)
Vmax=255.29kN，Mmax=0kN•m，Mmin=-377.82kN•m
2、受剪切计算
截面有效高度：h0=h-δc-D/2=1300-35-20/2=1255mm
受剪承载力截面高度影响系数：βhs=(800/h0)1/4=(800/1255)1/4=0.89
塔吊边至桩边的水平距离：a1=ab/2-B/20.5-d/2=5.50/2-1.80/20.5-0.50/2=2748mm
计算截面剪跨比：λ'=a1/h0=2748/1255=2.19，取λ=2.19
承台剪切系数：α=1.75/(λ+1)=1.75/(2.19+1)=0.55
V=255.29kN≤βhsαftb0h0=0.89×0.55×1.57×103×1.00×1.255=965.83kN
满足要求！
3、受冲切计算
塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.80+2×1.255=4.31m
ab=5.50m＞B+2h0=4.31m
角桩内边缘至承台外边缘距离：c=(b-ab+d)/2=(7.00-5.50+0.50)/2=1m
角桩冲跨比：λ''=a1/h0=2748/1255=2.19，取λ=1；
角桩冲切系数：β1=0.56/(λ+0.2)=0.56/(1+0.2)=0.47
Nl=V=255.29kN≤2β1(c+al/2)βhpfth0=2×0.47×(1+2.75/2)×0.96×1.57×103×1.255=4184.28kN
满足要求！
4、承台配筋计算
(1)、承台梁底部配筋
αS1= Mmin/(α1fclh02)=377.82×106/(0.98×16.7×1000×12552)=0.015
ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.015)0.5=0.015
γS1=1-ζ1/2=1-0.015/2=0.993
AS1=Mmin/(γS1h0fy1)=377.82×106/(0.993×1255×300)=1011mm2
最小配筋率：ρ=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,45×1.57/300)=max(0.2,0.24)=0.24%
承台梁底需要配筋：A1=max(1011, ρlh0)=max(1011,0.0024×1000×1255)=2956mm2
承台梁底部实际配筋：AS1'=3142mm2≥AS1=2956mm2
满足要求！
(2)、承台梁上部配筋
αS2= Mmin/(α2fclh02)=0×106/(0.98×16.7×1000×12552)=0
ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0)0.5=0
γS2=1-ζ2/2=1-0/2=1
AS2=Mmax/(γS2h0fy2)=0×106/(1×1255×300)=0mm2
承台梁上部需要配筋：A1=max(0, 0.5AS1')=max(0,0.5×3142)=1571mm2
承台梁上部实际配筋：AS2'=2036mm2≥AS2=1571mm2
满足要求！
(3)、承台梁腰筋配筋
梁腰筋按照构造配筋HRB335 4Φ12
(4)、承台梁箍筋计算
箍筋抗剪
箍筋钢筋截面积：Asv1=3.14×102/4=79mm2
计算截面剪跨比：λ'=(ab-20.5B)/(2h0)=(5.50-20.5×1.80)/(2×1.255)=1.18
取λ=1.5
混凝土受剪承载力：1.75ftlh0/(λ+1)=1.75×1.57×103×1.00×1.255/(1.5+1)=1379.24kN
Vmax=255.29kN≤1.75ftlh0/(λ+1)=1379.24kN
按构造规定选配钢筋！
配箍率验算
ρsv=nAsv1/(ls)=4×78.5/(1000×150)=0.21％≥ρsv，min=0.24ft/fyv=0.24×1.57/210=0.18％
满足要求！
(5)、承台加腋处配筋
承台加腋处，顶部与底部配置水平构造筋Φ12@200mm、竖向构造箍筋Φ8@200mm，外侧纵向筋Φ10@200mm。
六、配筋示意图
详见塔吊基础图
塔吊需要做什么资料？是不是有什么专项的施工方案？
塔吊需要做塔吊基础设计规范下载的资料有：建筑起重机械设备备案证、安装单位资质证书、安全生产许可证副本、安装单位特种作业人员名单及证书、安装单位专职安全员、技术人员名单及证书等。
施工方案有起重机械设备拆卸施工方案、起重设备拆卸专项事故应急预案塔吊基础设计规范下载，西药根据需求分析，进行方案制定，包括功能及参数设定、基础计算、绘制初步三维总等工作，进而与客户进行初步审查。
在使用塔吊前，应检查各金属结构部件和外观情况完好，空载运转时声音正常，重载试验制动可靠,各安全限位和保护装置齐全完好,动作灵敏可靠，方可作业。
扩展资料：
移动式塔式塔吊根据行走装置的不同又可分为轨道式、轮胎式、汽车式、履带式四种。轨道式塔式塔吊塔身固定于行走底架上，可在专设的轨道上运行，稳定性好，能带负荷行走，工作效率高，因而广泛应用于建筑安装工程。
下列三类塔吊，超过年限的由有资质评估机构评估合格后，方可继续使用：
1、630kN.m以下（不含630kN.m）、出厂年限超过10年（不含10年）的塔机塔吊基础设计规范下载；
2、630～1250kN.m（不含1250kN.m）、出厂年限超过15年（不含15年）的塔机；
3、1250kN.m以上、出厂年限超过20年（不含20年）的塔机。
参考资料来源：百度百科-塔吊
塔吊基础螺栓 垫片及螺栓安装要求？从什么规范查？
一、 安装要求
1、垫片与法兰密封面应清洗干净，不得有任何影响连接密封性能的划痕、斑点等缺陷存
在。
2、垫片外径应比法兰密封面外小，垫片内径应比管道内径稍大，两内径的差一般取垫片
厚度的2倍，以保证压紧后，垫片内缘不致伸入容器或管道内，以免妨碍容器或管道中流体的流动。
3、垫片预紧力不应超过设计规定，以免垫片过度压缩丧失回弹能力。
4、垫片压紧时，最好使用扭矩扳手。对大型螺栓和高强度螺栓，
最好使用液压上紧器。拧紧力矩应根据给定的垫片压紧通过
计算求得，液压上紧器油压的大小亦应通过计算确定。
5、安装垫片时，应按右图的顺序依次拧紧螺母。但不应拧一次
就达到设计值。一般至少应循环2～3次，以便垫片应力分
布均匀。
6、对易燃、易爆介质的压力容器和管道，换装垫片时应使用安
全工具，以免因工具与法兰或螺栓相碰，产生火花，导致火灾或爆炸事故。
7、管道如有泄漏，必须降压处理后再更换或调整安装垫片，严禁带压操作。
二、特殊安装要求
1、安装与突平面法兰相配的缠绕垫片时，应注意保证密封件与管道同心，一般采用外加
强环与螺栓内侧圆周面相接触来定位，不允许偏心安装。安装榫槽面密封面法兰中的基本型缠绕式垫片时，应注意与槽壁面保持间隙一致。
2、安装宽度较窄的金属包覆垫片时，应将一定厚度的钢板置于垫片外侧，再压紧法兰，
以免垫片内的包覆填料受压后，把金属外壳的接口（或搭口）胀开，损坏垫片。
3、当法兰工作温度高于200℃，在法兰密封面和垫片间应涂上密封胶，以防止高温下垫
片与法兰密封面烧结，给检修和更换垫片增加麻烦。
4、密封面不平时，可在密封面上涂上密封胶后再安装垫片。密封胶一般由二氧化锰、铅
丹、石墨粉和熬过后亚麻子油（干性油）组成。可根据密封介质、工作温度和介质压力等条件选用相应类型和牌号的液态密封胶。
5、对于安装八角型金属环垫，当金属环垫和法兰密封槽加工不太理想时，可通过配研来达到紧密贴合。对于大直径的金属环垫，配研较为困难，为了填补金属表面微小的凹凸不平，可使用密封胶。
三、安装前对螺栓、法兰的检查
1、 对螺栓、螺母的检查
1） 螺栓及螺母的材质、型式、尺寸应符合图纸要求；
2） 螺母在螺栓上转动应灵活，不晃动；
3） 螺栓不应有弯曲现象；
4） 螺栓螺纹不允许有断开现象。
2、对法兰的检查
应检查法兰型式是否符合要求、密封面是否光洁、有无机械损伤、径向划痕和锈蚀。
3、对垫片的检查
1、垫片材质、型式、尺寸是否符合要求；
2、垫片表面是否有机械损伤、径向刻痕、严重锈蚀、内外边缘破损等缺陷；
3、对于椭圆形及八角形金属环垫在安装前应检查法兰梯形槽尺寸是否符合要求，槽内
是否光洁。可在环垫接触面上涂上红铅油，以检查接触是否良好。如接触不良，应进行研磨。
四、对管道与法兰安装质量的要求
1. 偏口
指管道与法兰不垂直、不同心，法兰面不平行。两法兰间允许的偏差值为：采用金属垫片时，应小于2㎜；采用金属-非金属组合垫片及金属垫片时，应小于1㎜。
2. 错口
指管道和法兰垂直，但两法兰不同心。在螺栓孔直径及螺栓直径符合标准的情况下，不用其它工具可将螺栓自由地穿入螺栓孔为合格。
3. 张口
指法兰间隙过大。两法兰间允许的张口值（除去管子预拉伸值及垫片或盲板的厚度）为：管法兰的张口应小于3㎜；与设备接管连接的法兰应小于2㎜。
4. 错孔
指管道和法兰同心，但两个法兰相对应的螺栓孔之间的弦距离偏差较大。螺栓孔中心圆半径允许偏差为：
螺栓直径≤30㎜时，允许偏差为±0.5㎜；
螺栓直径﹥30㎜时，允许偏差为±1.0㎜；
相邻两螺栓间距的允许偏差为±0.5㎜。
任何几个孔之间弦距的总偏差为：
DN≤500的法兰，允许偏差为±1.0㎜
DN600～1200的法兰，允许偏差为±1.5㎜
DN1300～1800的法兰，允许偏差为±2.0㎜。
五、控制螺栓紧固力的方法
安装螺栓法兰连接前，应先根据螺栓的新旧程度、润滑状态、材质等估算其紧固力。若紧固力过小，则垫片预紧应力不足，连接无法实现密封。若紧固力过大常常引起垫片或密封面破损。 为此，必须对螺栓紧固力加以控制，控制螺栓紧固力必须使用测力扳手、定力矩扳手等专用工具，计算并控制预紧力。
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